力士樂A11V0130LR3DH1/10R-NZD12N00柱塞泵功能原理

HYLIK海歷克張濤張經理今天給大家講講關于REXROTH力士樂R902269863 A11V0130LR3DH1/10R-NZD12N00柱塞泵沒有現貨的，訂貨周期18-20周的，下面是帶給大家關于這款柱塞泵的技術資料，以及型號說明。

你的好，別人記不住，你的錯，別人會無限放大。所以，別人說你壞話時，別傷心，在不喜歡你的人眼里，你做的再好也沒用；別人指責你時，別難過，不懂你的人，你再努力也是錯。魚那么信任水，水卻煮了魚；葉子那么信任風，風卻吹落了葉；人心的冷暖，總是一直變幻；熟悉的陌生了，陌生的走遠了。人與人之間，全靠一顆心，情與情之間，全憑一寸真；落葉知秋，落難知友，人生不易，且行且珍惜。

R902269863 A11V0130LR3DH1/10R-NZD12N00型號說明：

A11V=斜盤設計，變量、公稱壓力350bar,最大壓力400bar

O=泵，開式回路

130=泵的排量

LR3DH1=功率控制,帶有越權控制與高壓有關

1=系列

0=索引規格40-130

R=泵的旋轉方向，順時針

N=密封件NBR,FKM

Z=用于單級泵和組合泵的花鍵軸DIN5480

D=安裝法蘭，SAE J744-4孔

12=工作管路油口，SAE側壓力與吸油口，對側（帶有公制緊固螺紋）

N00=通軸驅動

軸向柱塞變量泵A11V(L) O 系列 1x

通用高壓泵，直通驅動

尺寸 40 ... 260

公稱壓力 350 bar

最大壓力 400 bar

開路

公制版本

特征

通過驅動器連接更多相同公稱尺寸的泵

可選配用于標稱尺寸 130 ... 260 的補油泵

在帶電荷泵 (A11VLO) 的版本中，可以實現更高的速度

各種調整

斜盤設計

REXROTH力士樂軸向柱塞變量泵A11VO75LR/10R-NPD12N00葉片式液壓馬達

由于壓力油作用，受力不平衡使轉子產生轉矩。葉片式液壓馬達的輸出轉矩與液壓馬達的排量和液壓馬達進出油口之間的壓力差有關，其轉速由輸入液壓馬達的流量大小來決定。由于液壓馬達一般都要求能正反轉，所以葉片式液壓馬達的葉片要徑向放置。為了使葉片根部始終通有壓力油，在回、壓油腔通人葉片根部的通路上應設置單向閥，為了確保葉片式液壓馬達在壓力油通人后能正常啟動，必須使葉片頂部和定子內表面緊密接觸，以保證良好的密封，因此在葉片根部應設置預緊彈簧。 葉片式液壓馬達體積小，轉動慣量小，動作靈敏，可適用于換向頻率較高的場合，但泄漏量較大，低速工作時不穩定。因此葉片式液壓馬達一般用于轉速高、轉矩小和動作要求靈敏的場合。

REXROTH力士樂軸向柱塞變量泵A11VO75LR/10R-NPD12N00徑向柱塞式液壓馬達

徑向柱塞式液壓馬達工作原理，當壓力油經固定的配油軸4的窗口進入缸體內柱塞的底部時，柱塞向外伸出，緊緊頂住定子的內壁，由于定子與缸體存在一偏心距。在柱塞與定子接觸處，定子對柱塞的反作用力為 。力可分解為 和 兩個分力。當作用在柱塞底部的油液壓力為p，柱塞直徑為d，力和之間的夾角為 X時，力對缸體產生一轉矩，使缸體旋轉。缸體再通過端面連接的傳動軸向外輸出轉矩和轉速。

REXROTH力士樂軸向柱塞變量泵A11VO75LR/10R-NPD12N00軸向柱塞馬達

軸向柱塞泵除閥式配流外，其它形式原則上都可以作為液壓馬達用，即軸向柱塞泵和軸向柱塞馬達是可逆的。軸向柱塞馬達的工作原理為，配油盤和斜盤固定不動，馬達軸與缸體相連接一起旋轉。當壓力油經配油盤的窗口進入缸體的柱塞孔時，柱塞在壓力油作用下外伸，緊貼斜盤斜盤對柱塞產生一個法向反力p，此力可分解為軸向分力及和垂直分力Q。Q與柱塞上液壓力相平衡，而Q則使柱塞對缸體中心產生一個轉矩，帶動馬達軸逆時針方向旋轉。軸向柱塞馬達產生的瞬時總轉矩是脈動的。若改變馬達壓力油輸入方向，則馬達軸按順時針方向旋轉。斜盤傾角a的改變、即排量的變化，不僅影響馬達的轉矩，而且影響它的轉速和轉向。斜盤傾角越大，產生轉矩越大，轉速越低。

REXROTH力士樂軸向柱塞變量泵A11VO75LR/10R-NPD12N00齒輪液壓馬達

齒輪馬達在結構上為了適應正反轉要求，進出油口相等、具有對稱性、有單獨外泄油口將軸承部分的泄漏油引出殼體外；為了減少啟動摩擦力矩，采用滾動軸承；為了減少轉矩脈動齒輪液壓馬達的齒數比泵的齒數要多。

齒輪液壓馬達由干密封性差，容租效率較低，輸入油壓力不能過高，不能產生較大轉矩。并且瞬間轉速和轉矩隨著嚙合點的位置變化而變化，因此齒輪液壓馬達僅適合于高速小轉矩的場合。一般用干工程機械、農業機械以及對轉矩均勻性要求不高的機械設備上。

技術參數液壓油在開始項目規劃之前，請參考我們的技術數據表 RC 90220  (礦物油)、RC 90221 (環保型液壓油) 和 RC 90223 (HF 液壓油)，以獲取有關液壓油選擇和工作條件的詳細信息。變量泵 A11VO 不適用于 HFA、HFB 和 HFC。如果使用 HFD 或環保型液壓油，必須遵循 RC 90221 和 RC 90223 中有關技術參數和密封件的限制。訂貨時，請指明所采用的液壓油。工作粘度范圍為了獲得最佳效率和使用壽命，請在以下最佳范圍內選擇工作粘度 (工作溫度下)：νopt = 最佳工作粘度 16 至 36 mm2/s根據油箱溫度 (開式回路)

根據油箱溫度 (開式回路)。粘度范圍限制粘度的限值如下所示：νmin = 5 mm2/s   短時間 (t < 3 min)   在最大允許溫度 tmax = +115 °C。νmax = 1600 mm2/s   短時間 (t < 3 min)   在冷啟動時 (p ≤ 30 bar，n ≤ 1000 rpm，tmin = -40 °C)     僅適用于空載啟動。必須在大約 15 分鐘內達到佳工作粘度。請注意，局部溫度 (如軸承區域) 不得超過最大油液溫度 115 °C。軸承區域的溫度比殼體泄油平均溫度最多高 5 K， 具體取決于壓力和轉速。在 -40 °C 至 -25 °C 溫度范圍內 (冷啟動階段) 需要采取特殊措施

關于選擇液壓油的詳細信息要正確地選擇液壓油，需要知道與環境溫度相關的工作溫度：閉式回路中的油路溫度、開式回路中的油箱溫度。選擇液壓油時，工作溫度范圍內的工作粘度應處于最佳范圍內 (ν 最佳) – 參見選擇圖的陰影區域。我們建議在所有情況下都應選擇較高的粘度等級。示例：在環境溫度為 X °C 時，將工作溫度設置為 60 °C。在最佳工作粘度范圍 (ν 最佳；陰影區域) 內，此溫度與粘度等級 VG 46 和 VG 68 相對應；應選擇：VG 68。請注意： 殼體泄油溫度 (受壓力和速度的影響) 始終高于油箱溫度。系統中任何位置的溫度都不可高于 115 °C。如果由于外部工作參數導致無法滿足上述條件，請咨詢我們 過濾過濾越精細，液壓油的清潔度水平就越高，軸向柱塞元件的使用壽命就越長。為了確保軸向柱塞元件的功能可靠性，液壓油的清潔度必須至少達到 ISO 4406 標準要求的 20/18/15 級。當油液溫度非常高時 (90 °C 至最高 115 °C，不適用于 250 至 1000)，清潔度水平至少應達到 ISO 4406 標準要求的 19/17/14 級。

殼體泄油壓力油口 T1 和 T2 處的殼體泄油壓力可能比 油口 S 處的入口壓力最大高 1.2 bar，但是不會超過pL abs. max ______________________________________ 2 bar。需要直接連接至油箱的不受限制的、全尺寸箱體泄油管路。軸密封圈的溫度范圍FKM 軸密封圈允許的殼體泄油溫度為 -25 °C 至 +115 °C。注意： 對于溫度低于 -25 °C 的應用場合，請務必使用 NBR 軸密封圈 (允許的溫度范圍：-40 °C 至 +90 °C)。 按順序用明文說明 NBR 軸密封圈。沖洗殼體如果帶有控制單元 EP、HD、DR 或行程限位器 (H.、U.) 的變量泵長時間 (t > 10 min) 以零流量或工作壓力 < 15 bar 操作，則有必要通過油口“T1"、“T2"或“R"沖洗殼體。規格40607595130145190260qV 沖洗 (l/min)23344456在帶有加注泵 (A11VLO) 的型號中沒有必要沖洗殼體，因為加注流量的一部分被引向殼體。加注泵 (葉輪)加注泵為循環泵，通過它加注 A11VLO (規格 130...260)，因此可以更高轉速操作。這也簡化了低溫和高液壓油粘度時的冷啟動。因此，在大多數情況下沒有必要進行油箱加注。使用加注泵允許最大 2 bar 的油箱壓力

1) 數值適用于絕對壓力 (pabs) 1 bar 下的吸油口 S 和礦物質液壓流體。2) 數值適用于絕對壓力 (pabs) 至少 0.8 bar 下的吸油口 S 和礦物質液壓流體。3) 數值適用于 Vg ≤ Vg max 或吸油口 S 的入口壓力 pabs 增加情況下 (參見第 6 頁的圖表)4) – 有效區域在 0 和最大允許轉速之間。  它適用于外部激勵 (例如發動機轉動頻率為原來 2–8 倍，萬向節軸轉動頻率為原來兩倍)。 – 極限值僅適用于單級泵。 – 必須考慮連接件上的負載。小心：超過允許的限值可能導致軸向柱塞元件功能損失、使用壽命縮短或部件損壞。允許值可以通過計算確定。

LR – 功率控制功率控制器根據工作壓力調節泵的排量，從而在恒定傳動速度下不會超過規定的驅動功率。 pB ? Vg = 常數pB = 工作壓力Vg = 排量使用雙曲線特性的精確控制能夠實現可用功率的佳利用。工作壓力通過測量活塞作用于搖桿。外部可調的彈簧力與此相抵消，它決定功率設置。如果工作壓力超過彈簧的設置力，搖桿驅動控制閥且泵轉回  (朝向 Vg min)。搖桿長度縮短，工作壓力的增加量與排量的降低量相同，同時不會超過驅動功率 (pB ? Vg = 常數)。液壓輸出功率 (LR 特性) 受泵效率的影響。按順序用明文說明：驅動功率 P (kW) –傳動速度 n (rpm) –最大流量 qv – max (l/min)注明詳細要求后，我們的電腦可生成功率圖

LR – 功率控制

LRC  帶有交叉感應的越權控制交叉感應控制是一種總和功率控制系統，A11VO 和安裝到通軸驅動裝置上的相同規格的 A11VO 功率控制泵的總功率保持不變。

如果泵以低于控制曲線設置開始處的壓力操作，則無需多余的功率，在臨界情況下，將近 100% 的功率可用于另一個泵。因此，根據需要，可以在兩個系統之間分配總功率。沒有考慮通過壓力切斷或其他越權控制功能限制的功率。

半側交叉感應功能當在一泵 (A11VO) 上使用 LRC 控制并且在通軸驅動裝置上連接不帶交叉感應功能的功率控制泵時，二泵需要的功率從一泵的設置中獲得。二泵在總功率設置中具有優先權。必須規定二泵的功率控制規格和控制啟動，以確定一泵的控制等級。

LR3 與高壓有關的越權控制與高壓有關的功率越權控制是一個總和功率控制，其中功率控制設置由連接的定量泵 (油口 Z) 提供先導負載壓力。因此，可以將 A11VO 設置為總驅動功率的 100%。在定量泵工作壓力下，A11VO 的功率設置與取決于負載的增量成比例減少。定量泵在總功率設置中具有優先權。功率減少先導活塞的面積設計為定量泵尺寸的函數。

安全說明

A11VO泵設計用于開式回路中。 –軸向柱塞元件的項目規劃、組裝和調試必須由合格人員進行。 –工作管路油口和功能油口僅設計用于液壓管路。 –運行期間及運行后不久，軸向柱塞元件 (特別是電磁鐵) 可能存在造成灼傷的風險。應采取 –適當的安全措施 (例如穿著防 護服)。根據軸向柱塞元件的不同工作狀態 (工作壓力、油液溫度)，特性可能會改變。 –壓力油口：  –油口和固定螺紋設計用于最大規定壓力。機器或系統制造商必須確保連接元件和管路的安全系數滿足規定的工作條件  (壓力、流量、液壓油、溫度)。此處包含的數據和說明必須遵循。 –采用以下緊固扭矩： –軸向柱塞元件的螺紋孔：  -最大允許緊固扭矩 MG max 對于螺紋孔是最大值，不得超過該值。有關數值，請參見下表。接頭：  -關于所用接頭的緊固扭矩，請參見制造商說明。固定螺釘： - 有關滿足 DIN 13 的固定螺釘，我們建議根據 VDI 2230 對其緊固扭矩進行單獨檢查。鎖緊螺釘：  -對于軸向柱塞元件附帶提供的金屬鎖緊螺釘，施加鎖緊螺釘所需的緊固扭矩 MV。有關數值，請參見下表。– 該產品部件沒有按照 DIN EN ISO 13849 的通用機器安全概念進行認證批準。

安裝注意事項安全說明在調試和運行過程中，軸向柱塞元件必須始終充滿液壓油并排放空氣。在停用時間相對較長時，也應遵守上述注意事項， 因為系統可能通過液壓管路排空。外殼內的殼體泄油必須通過最高油箱油口 (T1、T2) 排放到油箱。油口 S 處的最小吸入壓力不得降低到 0.8 bar 絕對壓力 (不帶加注泵) 或 0.6 bar (帶有加注泵) 以下。在所有工況下，吸油管路和殼體泄油管路必須通入油箱中低油位以下的位置。

安裝位置請參見以下示例。其它安裝位置可應要求提供。在油箱下方安裝 (標準)泵低于油箱的低油位。建議的安裝位置：1 和 2。

在油箱上方安裝泵高于油箱的低油位。遵守最大允許吸油高度 hs max = 800 mm。型號 A11VLO (帶有加注泵) 不是為安裝在油箱上方而設計。 安裝位置 7 建議 (軸朝上)：箱體泄油管路中的單向閥 (開啟 壓力 0.5 bar) 可以防止殼體內部排放。 對于帶有壓力控制、排量限制器、HD 和 EP 控制的控制選 裝件，最小排量設置必須為 Vg ≥ 5% Vg max。

常見故障

1.REXROTH力士樂A11VO75LR系列液壓泵輸出流量不足或不輸出油液

(1)吸入量不足。原因是吸油管路上的阻力過大或補油量不足。

如泵的轉速過大，油箱中液面過低，進油管漏氣，濾油器堵塞等。

(2)泄漏量過大。原因是泵的間隙過大，密封不良造成。如配油盤被金屬碎片、鐵屑等劃傷，端面漏油；變量機構中的單向閥密封面配合不好，泵體和配油盤的支承面有砂眼或研痕等。可以通過檢查泵體內液壓油中混雜的異物判別泵被損壞的部位。

(3)傾斜盤傾角太小，泵的排量少，這需要調節變量活塞，增加斜盤傾角。

2.中位時排油量不為零

變量式軸向柱塞泵的斜盤傾角為零時稱為中位，此時泵的輸出流量應為零。但有時會出現中位偏離調整機構中點的現象，在中點時仍有流量輸出。其原因是控制器的位置偏離、松動或損傷，需要重新調零、緊固或更換。泵的角度維持力不夠、傾斜角耳軸磨損也會產生這種現象。

3.輸出流量波動

輸出流量波動與很多因素有關。對變量泵可以認為是變量機構的控制不佳造成，如異物進入變量機構，在控制活塞上劃出階痕、磨痕、傷痕等，造成控制活塞運動不穩定。由于放大器能量不足或零件損壞、含有彈簧的控制活塞的阻尼器效能差，都會造成控制活塞運動不穩定。流量不穩定又往往伴隨著壓力波動。這類故障一般要拆開液壓泵，更換受損零部件，加大阻尼，提高彈簧剛度和控制壓力等。

4.輸出壓力異常

泵的輸出壓力是由負載決定的，與輸入轉矩近似成正比。輸出壓力異常有兩種故障。

(1)輸出壓力過低

當泵在自吸狀態下，若進油管路漏氣或系統中液壓缸、單向閥、換向閥等有較大的泄漏，均會使壓力升不上去。這需要找出漏氣處，緊固、更換密封件，即可提高壓力。溢流閥有故障或調整壓力低，系統壓力也上不去，應重新調整壓力或檢修溢流閥。如果液壓泵的缸體與配流盤產生偏差造成大量泄漏，嚴重時，缸體可能破裂，則應重新研磨配合面或更換液壓泵。

(2)輸出壓力過高

若回路負載持續上升，泵的壓力也持續上升，當屬正常。若負載一定，泵的壓力超過負載所需壓力值，則應檢查泵以外的液壓元件，如方向閥、壓力閥、傳動裝置和回油管道。若最大壓力過高，應調整溢流閥。

5.振動和噪聲

振動和噪聲是同時出現的。它們不僅對機器的操作者造成危害，也對環境造成污染。

(1)機械振動和噪聲

如泵軸和電機軸不同心或頂死，旋轉軸的軸承、聯軸節損傷，彈性墊破損和裝配螺栓松動均會產生噪聲。對于高速運轉或傳輸大能量的泵，要定期檢查，記錄各部件的振幅、頻率和噪聲。如泵的轉動頻率與壓力閥的固有頻率相同時，將會引起共振，可改變泵的轉速以消除共振。

(2)管道內液流產生的噪聲

進油管道太細、進油濾油器通流能力過小或堵塞、進油管吸入空氣、油液豁度過高、油面過低吸油不足和高壓管道中產生液擊等，均會產生噪聲。因此，必須正確設計油箱，正確選擇濾油器、油管和方向閥。

6.REXROTH力士樂A11VO75LR系列液壓泵過熱

液壓泵過度發熱有兩個原因，一是機械摩擦生熱。由于運動表面處于干摩擦或半干摩擦狀態，運動部件相互摩擦生熱。二是液體摩擦生熱。高壓油通過各種縫隙泄漏到低壓腔，大量的液壓能損失轉為熱能。所以正確選擇運動部件之間的間隙、油箱容積和冷卻器，可以杜絕泵的過度發熱和油溫過高的現象。另外，回油過濾器堵塞造成回油背壓過高，也會引起油溫過高和泵體過熱。

7.漏油

REXROTH力士樂A11VO75LR系列柱塞泵漏油主要有以下原因：

(1)主軸油封損壞或軸有缺陷、劃痕；

(2)內部泄漏過大，造成油封處壓力增大，而將油封損傷或沖出；

(3)泄油管過細過長，使密封處漏油；

(4)泵的外接油管松動，管接頭損傷，密封墊老化或產生裂紋；

(5)變量調節機構螺栓松動，密封破損；

(6)鑄鐵泵殼有砂眼或焊接不良

A11VO40LRS/10R-NSC12N00

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A11VO75LRH2/10R-NPD12K01

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A11VO75DRS/10R-NPD12N00

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A11VO95LRH2/10R-NSD12N00

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A11VO130LRH2/10R-NSD12N00

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A11VLO190HD2/11R-NSD12N00

A11VLO190HD2/11R-NPD12N00

A11VLO190HD2/11R-NSD12K02

A11VLO190HD2/11R-NPD12K02

A11VLO190EP2/11R-NSD12N00

A11VLO190EP2/11R-NPD12N00

A11VLO190EP2/11R-NSD12K02

A11VLO190EP2/11R-NPD12K02

A11VOL190LRS/11R-NSD12N00

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A11VOL190LRS/11R-NSD12K02

A11VOL190LRS/11R-NPD12K02

A11VOL190HD1/11R-NSD12N00

A11VOL190HD1/11R-NPD12N00

A11VOL190HD1/11R-NSD12K01

A11VOL190HD1/11R-NPD12K01

A11VOL190HD2/11R-NSD12N00

A11VOL190HD2/11R-NPD12N00

A11VOL190HD2/11R-NSD12K02

A11VOL190HD2/11R-NPD12K02

A11VOL190EP2/11R-NSD12N00

A11VOL190EP2/11R-NPD12N00

A11VOL190EP2/11R-NSD12K02